ОПИСАНИЕ КОНСТРУКЦИИ МОТОРНОЙ НАДДЛИ

Содержание

Страница

ВВЕДЕНИЕ

На самолете с воздушно-реактивными двигателями применяются различные устройства ввода.

Они служат для замедления потока воздуха перед его поступлением в двигатель, и основными требованиями к впускным устройствам являются:

– обеспечение высоких значений коэффициента сохранения полного давления;

- создание равномерного потока на входе в двигатель или желаемой (допустимой) неравномерности;

– минимальное аэродинамическое сопротивление;

– обеспечение стабильной и эффективной работы во всем требуемом диапазоне режимов полета и режимов работы двигателя.

Выбор входного устройства во многом зависит от расчетного числа М полета самолета, требуемого диапазона отклонения числа М от расчетного, места расположения силовой установки на самолете, типа используемых двигателей, и ряд других факторов.

На самолете Ту-334 двигатели расположены в хвостовой части фюзеляжа (рис. 1), что позволяет:

а) обеспечить аэродинамически «чистое» крыло с максимально возможным использованием его размаха для размещения средств механизации (закрылков, предкрылков и т.п.) с целью получения высокого аэродинамического качества крыла и высоких значений Cy при взлет и посадка;

б) создать необходимые условия для работы воздухозаборников, если они вынесены достаточно далеко от фюзеляжа, чтобы обеспечить сброс пограничного слоя. Изменение угла подхода воздушного потока к воздухозаборнику двигателя, расположенному в хвостовой части фюзеляжа, примерно вдвое меньше изменения углов атаки крыла (или изменения угла тангажа самолета), при этом для воздухозаборников, размещенных под крылом или на передней кромке крыла, это изменение угла набегания воздушного потока больше, чем изменение угла атаки крыла;

в) улучшить характеристики продольной курсовой и поперечной устойчивости за счет:

Расположение двигательных установок на самолете

Рис. один

- работа мотогондол и их пилонов в качестве дополнительного горизонтального оперения;

- малый крутящий момент двигателей при остановке одного из них;

г) повысить комфорт и безопасность пассажиров за счет снижения шума в кабине (низкой частоты от выхлопных газов струи и высокой частоты от воздухозаборников и воздуховодов) и размещения двигателей за гермокабиной;

д) повысить пожарную безопасность за счет того, что:

- двигатели удалены из пассажирского салона и из топливных баков;

ж) улучшить эксплуатационные характеристики силовой установки и всего самолета в целом за счет:

- обеспечение возможности замены всей мотогондолы вместе с двигателем;

- создание достаточно хороших условий для подхода к двигателям;

з) защитить двигатели от попадания в них воды и посторонних предметов при работе двигателей на земле за счет достаточно высокого расположения воздухозаборников от земли и от попадания камней из-под шасси путем закрытия воздухозаборников крыло и закрылки;

и) обеспечить возможность установки двигателей с большей тягой (при сохранении или незначительном увеличении их веса) за счет малого плеча тяги относительно центра тяжести самолета;

к) улучшить работу устройств реверса тяги двигателей по сравнению с двигателями, расположенными в корневой части крыла.

В зависимости от расчетной скорости полета устройства ввода можно разделить на два типа:

1) дозвуковые - для дозвуковых самолетов;

2) сверхзвуковой - для сверхзвуковых самолетов.

Дозвуковой диффузор ТРД включает в себя не только сам внутренний канал, по которому воздух поступает в двигатель, но и примыкающую к нему входную часть - воздухозаборник. Впуск должен иметь ровный контур входных кромок, что необходимо для предотвращения срыва на входе.

Внутренний канал таких диффузоров расширяется. При движении дозвукового потока воздуха по расширяющемуся каналу его скорость уменьшается, а давление увеличивается. Интенсивность процесса торможения определяется степенью изменения площади канала. Чем больше увеличивается площадь канала, тем интенсивнее должен быть процесс торможения.

Одной из актуальных задач при создании современных самолетов является снижение шума двигателей. В то время как дальнемагистральные самолеты являются самыми шумными из-за большой мощности их двигателей, средне- и ближнемагистральные самолеты более многочисленны, и любые меры по снижению шума этих самолетов также имеют большое значение.

Есть три основных пути достижения этой цели: использование малошумных двигателей, улучшение работы самолета и двигателей, рациональная установка двигателей на самолет.

В авиационных двигателях шум создается вентилятором ДТРД (ТРД), реактивной струей и внутренними источниками (прежде всего турбиной). Основным источником шума дизелей с малой и особенно с большой степенью двухконтурности является вентилятор, и общий уровень шума дизеля ниже, чем у ТРД.

Наибольшее влияние на уровень шума оказывает расход газа, поэтому эффективным способом снижения шума является переход в пассажирской авиации от ТРД к двухконтурным двигателям, реактивный шум которых меньше из-за его значительно меньшей скорости. Однако основным источником шума на ДТРД был вентилятор. В настоящее время разработаны следующие основные методы снижения шума одноступенчатого вентилятора: отказ от вентилятора ВГА, уменьшение окружной скорости рабочего колеса, оптимальное соотношение числа лопаток выходного направляющего аппарата и рабочее колесо и увеличенное расстояние между этими рядами лопаток. Следует отметить, что хотя использование высокооборотных ТРДД позволяет снизить массу двигателя, требование по уровню шума вынуждает ограничивать скорость до значений, соответствующие окружные скорости вентиляторов 400–450 м/с. Кроме того, рассматриваются и другие предложения по снижению шума вентилятора, одним из которых является способ снижения шума при его распространении от воздухозаборного и выпускного устройства. Этот способ включает облицовку стен проточной части звукопоглощающими конструкциями (СКК). Пример использования таких конструкций в мотогондоле двигателя RB.211 для самолета L-1011 показан на рис. 2. Использование ЗПК важно еще и тем, что в конструкцию двигателя не вносятся изменения. Этот способ включает облицовку стен проточной части звукопоглощающими конструкциями (СКК). Пример использования таких конструкций в мотогондоле двигателя RB.211 для самолета L-1011 показан на рис. 2. Использование ЗПК важно еще и тем, что в конструкцию двигателя не вносятся изменения. Этот способ включает облицовку стен проточной части звукопоглощающими конструкциями (СКК). Пример использования таких конструкций в мотогондоле двигателя RB.211 для самолета L-1011 показан на рис. 2. Использование ЗПК важно еще и тем, что в конструкцию двигателя не вносятся изменения.

Акустически обработанная гондола двигателя пассажирского самолета

а - гондола двигателя с ЗПК; б - многослойная звукопоглощающая конструкция; 1 – перфорированная оболочка; 2 - сотовый заполнитель; 3 - опорная поверхность.

Рис. 2

1. ОПИСАНИЕ УЗКОЙ КОНСТРУКЦИИ

Самолет оборудован мотогондолами с использованием в конструкции композитных материалов (звукопоглощающие панели воздухозаборника).

Гондола двигателя (рис. 3) состоит из:

- передняя часть воздухозаборника;

– задняя часть (двери моторной гондолы);

- панели крепления закрылка гондолы.

Передняя часть гондолы двигателя состоит из носовой части, канала и обечайки. Носок крепится по внутреннему контуру к воздухозаборному каналу, а по внешнему контуру - к обечайке.

Канал представляет собой трехслойную оболочку. Внутренняя обшивка (перфорированная) изготовлена ​​из алюминиевого сплава Д19чАТВ толщиной 1,8 мм, нагруженная обшивка - из сплава Д19чАТ = 1,2 мм.

Наполнитель: ЦСП-Ф-10П, сотовый, с шестигранной ячейкой а=10 мм.

Толщина панели - 20 мм.

Наружная поверхность воздухозаборника - обечайка клепаная с обшивкой из материала Д16-АТВ (травление) толщиной обшивки 1,8 мм, под двумя арматурами толщиной 1,2 мм между ними.

Кожух в обечайке в передней плоскости крепится к стеновому шпангоуту передней кромки воздухозаборника, а в задней - к торцевому шпангоуту в районе фланца двигателя.

Воздухозаборник закреплен на переднем фланце двигателя двенадцатью быстроразъемными соединениями (винты с головкой М10), воспринимающими осевые усилия, а также моменты вертикальной и горизонтальной осей.

Силовое воздействие в плоскости, определяемой указанными осями, воспринимается цилиндрическим ремнем на фланце двигателя, по которому также центрируется воздухозаборник.

В конструкцию воздухозаборника встроена противообледенительная система (ПОС) с отбором горячего воздуха от третьей ступени компрессора высокого давления двигателя.

Наружная обшивка и панели объединены первым и четвертым силовыми шпангоутами. Четвертая рама воздухозаборника выполняет функции поперечной противопожарной преграды.

Штампованный из нержавеющей стали носок воздухозаборника состоит из четырех сварных встык частей.

Носок воздухозаборника состоит из кожуха, поперечной диафрагмы, на которой смонтирован коллектор с частью трубы ПОС и шпангоутом №1. Каркас №1 сборной конструкции имеет кольцевую форму и состоит из стены, армированной поясами и диафрагмами.

Коллектор входит в конструкцию противообледенительной системы воздухозаборника (ПОС). Звукопоглощающая швеллерная панель (ШПК) конструктивно выполнена в виде двух дюралюминиевых обшивок, между которыми вклеен сотовый заполнитель. Со стороны проточной части корпус перфорирован. По торцам панели приклеиваются профили для стыковки с носком по шпангоуту №1 и с шпангоутом №4 воздухозаборника.

2. СИЛОВОЙ РАСЧЕТ ВОЗДУХОЗАБОРНИКА

В конструкциях современных самолетов можно наблюдать большое разнообразие типов, форм и мест расположения воздухозаборников. Это связано с тем, что они должны обеспечивать максимально эффективное использование кинетической энергии набегающего потока и при этом иметь минимальное сопротивление. Форма внутреннего канала должна обеспечивать минимально возможные потери энергии на трение, но в то же время отвечать условиям наилучшей компоновки самолета.

При отсутствии аэродинамической продувки через воздухозаборники нагрузки на них можно ориентировочно определить исходя из двух режимов полета самолета. Полученные нагрузки будут несколько завышены по сравнению с фактическими и уйдут на запас прочности.

Поскольку профили гондол и капотов аналогичны профилю крыла и обтекаются воздушным потоком на режимах, соответствующих большим углам атаки крыла, на них возникают значительные аэродинамические нагрузки.

В эксплуатации встречаются различные случаи загрузки мотогондол. Наибольший интерес представляют два случая, учитывающие полеты на максимальных скоростях и маневры самолета.

2.1. Исходные данные для расчета силы

Аэродинамические нагрузки на мотогондолы приведены в табл. один,

(xy и xz даны как доли длины гондолы двигателя. В носовой части гондолы двигателя x = 0).

Таблица 1

Характеристики расчетных вариантов А' и D' для установки под двигателями

Нагрузки распределяются по внешней поверхности следующим образом:

- избыточное давление на поверхность определяется по формуле (1.1)



где Pe – избыточное давление на поверхность;

q — скоростной напор;

р - рассчитывается по формуле:

p = p1 + py + pz . (1.2)

Значение p1 определяется из графика на рис. четыре

Значение py для случая D' приведено на прилагаемом графике (рис. 5). Для других режимов значение py пересчитывается пропорционально Ymg.

Значение pz определяется по формуле:

pz = pz + pz . (1.3)

Распределение pz по контуру и длине воздухозаборника приведено на графике (рис. 6). В этом случае pz определяется выражением:

pz = (z()мг/кв)Kz . (1.4)

В случаях А' и D' следует принимать z()мг = zмг, в других расчетных случаях z()мг = 180 кг. Kz определяется из графика на рис. 6.

Распределение pz по контуру предполагается таким же, как и для pz. В которой:

pz = ((zmg – 180)/q)Kz . (1,5)

где zmg берется из таблиц;

Kz – определяется по графику на рис. 7.

2.2. Распределение расчетных аэродинамических нагрузок по длине воздухозаборника

Нагрузки на внутреннюю поверхность воздухозаборника представлены в таблицах 2 и 3.

Таблица 2

Расчетные значения нагрузок в случае А'

Таблица 3

Расчетные значения нагрузок в случае D'

2.3. Распределение нагрузок по длине и сечениям воздухозаборника

2.3.1. Асимметричное распределение нагрузки

Характер несимметричного распределения максимальных нагрузок по длине воздухозаборника в случае А' показан на рис. 8, а по сечению воздухозаборника на рис. 9

Распределение нагрузки по длине воздухозаборника

Рис. восемь

Изменение максимальных нагрузок по сечению воздухозаборника

Рис. 9

Расчетные нагрузки в случае А' и Д' определяются по формуле:

p = fq (z/q) Kz (1,6)

Определим нагрузки по длине гондолы двигателя, подставив значения для случая А':

p = 2 2000 (±190/2000) Kz = ±380Kz .

В случае Д':

p = 2 2000 (±160/2000) Kz = ±320Kz .

Определим нагрузки по контуру гондолы двигателя, подставив значения для случая А':

p = ((±190 – 180)/2000) 2 2000 Kz = (20;-740)Kz .

В случае Д':

p = ((±160 – 180)/2000) 2 2000 Kz = (-40;-680)Kz .

Всего нагрузок:

В случае А':

p = ±380 Kz Kz·(+20;–740) .

В случае Д':

p = ±320 Kz Kz·(-40;–680) .

2.3.2. Равномерное распределение нагрузки

Характер распределения нагрузки р1 по сечениям воздухозаборника показан на рис. 10

Характер распределения нагрузки р1 по сечениям воздухозаборника

Рис. 10

Таблица 4

2.3.3. Распределение ру по воздухозаборнику

Характер распределения нагрузки ру показан на рис. одиннадцать.

Величина нагрузки ру на воздухозаборнике:

py = (1600/2210) 2 2000 = 2895,93py* .

Распределение ру по воздухозаборнику

Рис. одиннадцать

Значения ру* приведены в табл. 5.

Таблица 5

Значение нагрузки ру*

Коэффициент пересчета для случая D':

R = -1,3812 и py = -4000py*

2.3.4. Распределение нагрузки по воздухозаборнику от силы pz

Для случая А'

pz = ±380 кГц (+20;-740) кГц

Таблица 5

Распределение нагрузки по длине и по контуру от силы pz

Суммарные аэродинамические нагрузки на воздухозаборник приведены в табл. 6, 7, 8 и 9

Таблица 6

Суммарные аэродинамические нагрузки на воздухозаборник при А' и L = 3,8 м (Рр, кг/м2)

Таблица 7

Суммарные аэродинамические нагрузки на воздухозаборник в случае Д' (р = ±3200, а Kz·(-40;-680) Kz

Продолжение таблицы. 7

*) Указаны значения равномерного распределения p1 по сечениям и по длине воздухозаборника

Таблица 8

Суммарные аэродинамические нагрузки на воздухозаборник в случае D' (K = -1,3812, py = -4000 py* (кг/м2)

Таблица 9

Суммарные расчетные аэродинамические нагрузки на воздухозаборник в случае D'

2.4. Распределение аэродинамических нагрузок на внутреннюю поверхность воздухозаборника

Загружает в канал из py в случае A':

q = 2000 кг/м2, Din = 1,6 м, f = 2,0,  = -10°;

Sin = r2 = 2,01 м2, ' = 0,1745;

Y = Sin q  = 2,01 2 2000 0,1745 = 1403 кг.

Загружает в канал из py в случае D':

q = 2000 кг/м2, Din = 1,6 м, f = 2,0,  = -4°;

Sin = r2 = 2,01 м2, ' = 0,0698;

Y = Sin q  = -2,01 2 2000 0,0698 = -561 кг.

В случае А':

pz = (20;-740)Кz ;

py = (1403/2210) 2 2000 py* = 2539,3py* (кг/м2)

В случае Д':

pz = (-40;-680)Кz ;

py = (-561/2210) 2 2000 py* = -1015py* (кг/м2)

Таблица 10

Значения нагрузки в случае A' и D' при  = 0°

Таблица 11

Значения нагрузки в случае A' и D' при  = 90°

Таблица 12

Нагрузки на внутреннюю поверхность воздухозаборника в случае А'

Таблица 13

Нагрузки на внутреннюю поверхность воздухозаборника в случае D'

Продолжение таблицы. 13

2.5. Определение результирующих нагрузок по сечениям воздухозаборника от внешних и внутренних аэродинамических нагрузок

Суммарное распределение нагрузки в сечении воздухозаборника

Рис. 16

Расчет нагрузок от внешних аэродинамических сил (для меньших значений pz проводится по формулам:

, (1.7)

. (1.8)

Примем значение r = 2,826 м;

Расчетные значения нагрузки по формулам (1.7) и (1.8) представлены в табл. 14, 15

Таблица 14

Суммарные значения нагрузки в случае A'

х = 0,1; -1589,4 - 2495 0,5 = -2838 кг/м;

х = 0,153; -1226 - 1925 0,5 = -2139 кг/м.

Таблица 15

Суммарные значения нагрузок в случае D'

х = 0,1; 0,5 3448 + 2169 = 3893 кг/м;

х = 0,153; 0,5 2659 + 1694 = 3024 кг/м.

2.6. Нагрузки на болты крепления воздухозаборника к проставке

Воздухозаборник, прикрученный к средней части мотогондолы, изгибается по схеме консольно-балочной.

2.6.1. Определение нагрузок на крепежные болты в случае А'

Для определения нагрузок на болты крепления воздухозаборника к проставке примем:

– количество болтов n = 12;

– Док. болты = 1440 мм;

Распределение суммарной линейной нагрузки в точках D, C, B, A определяется как:

qD = 3835 + 3777 = 7607 кг/м;

qС = 3157 + 3046 = 6203 кг/м;

qB = 2526 + 2425 = 4951 кг/м;

qА = 2000 + 1977 = 3977 кг/м.

Распределение суммарной погонной нагрузки по длине показано на рис. 17

Распределение суммарной линейной нагрузки по длине воздухозаборника

Рис. 17

Значение полной приведенной нагрузки R в центре давления определяется как:

R = ((7607 + 6703)/2 + (6203 + 4956)/2) 0,19 + ((4956 + 3977)/2) 0,202 = = 3274 (кг).

Для определения координат центра давления определяем полный изгибающий момент MA:

МА = 6203 0,19 0,487 + 4956 0,19 0,297 + 3977 0,202 0,101 + 1404 0,19 0,5 0,518 + 1247 0,19 0,5 0,329 + 979 0,202 0,5 0,135 = 1056 кг м.

Координата центра давления xc.d. = 1056/3274 = 0,3225 м.

Расчетные нагрузки на болты определяются по формулам [6]:

Рmax = 4M/nDocr.б. , (1.9)

Рmax = (4 0,3235 3274) / (12 1,44) = 245 кг.

Срезывающая нагрузка буртика (зуба) распорки:

Рсрр = 3274 кг.

Масса воздухозаборника Gв-ка = 93 кг, ct = 350 мм вперед от монтажной плоскости до распорки.

Нагрузки на болты крепления воздухозаборника от инерционных нагрузок показаны на рис. 18.

Рис. 18

Задаем коэффициент перегрузки n = 1,5, тогда

Риринц = Gв-ка н = 93 1,5 = 140 (кг).

М = 0,35·140 = 49 (кг·м).

Pb = (4 43) / (12 1,44) = 11,34 (кг).

Всего Мизг == 1059,271 (кг м) .

Максимальная растягивающая нагрузка на болт Рболт = 245,2 кг.

Расположение крепежных болтов по контуру и суммарные действующие нагрузки показаны на рис. 19

Расположение крепежных болтов по контуру и суммарные действующие нагрузки

Рис. 19

2.6.2. Определение нагрузок на крепежные болты в случае D'

Расчетные нагрузки на воздухозаборник по сечениям и по длине, точки приложения равнодействующих, расчетные значения моментов и перерезывающих усилий приведены на рис. 20.

Максимальная растягивающая сила на болт:

Рmaxр = 4M / 4d = (4 0,392 2400) / (12 1,440) = 218 кг.

Нагрузку на срез воспринимает распорное плечо - Рсрр = 2400 кг.

2.7. Испытание на прочность воздухозаборника самолета

2.7.1. Исходные данные для расчета

Внутренняя обшивка:  = 1,8 мм, материал: сплав Д19, перфорация диаметром 2 мм.

Расчетные нагрузки на воздухозаборник в случае D'

Рис. 20

Заполнитель: ЦСП-Ф-10П (ТУ-596-258-87), общий удельный заполнитель -  = 35±5 кг/м3; сж = 15 кг/см2. Параметры наполнителя и перфорированной обшивки показаны на рис. 21.

Параметры наполнителя и перфорированной кожи

Рис. 21

Наружная обшивка:  = 1,2 мм, материал: сплав Д19.

Оболочка из Д16Т, =1,8 мм, травление от =1,8 мм до =1,2 мм. Максимальный размер ячейки 101 на 120 мм. Характерные размеры и сечения показаны на рис. 22

Типичный разрез оболочки

Рис. 22

2.7.2. Расчет сечения в районе распорки в расчетном случае А'

Размеры расчетного сечения показаны на рис. 23

Рис. 23

Находим момент инерции сечения:

I = (0,4D3) = 0,4 142,53 0,12 + 0,4 1923 0,12 + 0,4 138,53 пр = 638037,84 см4.

Приведенная толщина внутренней обшивки:



Нормальные напряжения от изгиба воздухозаборника:



Слишком много силы



М = Р л; Р = 3948 кг; л = 38,2 см.

q = 22,69·0,12 = 2,72 кг/см

Проверяем травильную ячейку на устойчивость с q = 2,72 кг/см. Схема загрузки ячейки показана на рис. 24. Принимаем, что длинные края клетки кожи поддерживаются

Схема загрузки клетки кожи

Рис. 24

Значение а/б = 101/120 = 0,841; К = 3,6.







2.7.3. Проверка прочности внутреннего канала на осевое сжатие

Прочность внутреннего канала на осевое сжатие проверим по методике, описанной в [6]:

Такт. = [P l (d + d1)(in + n)(d + d1)]/2J = [3948 38,22(138,5 + 142,5)2(0,12 + + 0,15) 3,14]/(638037,94 4) = 3958 (кг)

Эффективная сжимающая нагрузка от qp составляет 2000 1,5 = 3000 (кг/м2).

Т = (/4) (1922 - 1382) 0,3 = 4198,74 (кг).

Общая нагрузка: T = 8157 кг.

Наполнитель мягкий. Расчетные формулы для трехслойных панелей (6):



Li = E1H/E1B = 1,



b = 1,21qEpr/Gзап

С1 = D1рас/D1

D1 = 4(z0 – h – н)3 + 4(H – z0)3 + 4li[z03 – (z0 – н)3] ,

z0 = [in2 + 2in(n + h) + lin2]/[2(in + lin)] .

Расчет по вышеприведенным формулам дает:

z0 = [0,152 + 2 0,15(0,12 + 2,8) + 1 0,122]/[2(0,15 + 1 0,12] = 1,246,

D1 = 4(1,246 - 2,8 - 0,12)3 + 4(2,27 - 1,246)3 + 4 1(1,2463 - (1,246 - 1,123) = = 3,652 ,

B2 = 0,15 + 0,12 = 0,27 (мм).

Епр = 6,8·105 кг/см2. Примем для слабожесткого заполнителя К = 0,2.

D1рас = v3 + lin3 = 0,153 + 0,123 = 0,00513.

С1 = 0,005103/3,652 = 0,001397.

q = [2,0(1 - 0,001397) 0,27 3,652]/[70,25(2,0 + 2,27)2] = 0,001548.

Приведенный модуль сдвига:

Gзап = Gxz = 1,5 (c/t) Gm,

Гзап = Гыз = (c/t) Гм,

Модуль сдвига наполнителя: Gm = Em/[2(1 + )],

Gm = 6000 / [2 (1 + 0,25)] = 2400 (кг/см2).

Gзап = Gxz = 1,5 (0,025/1,732) 2400 = 52 (кг/см2),

Gзап = Gyz = (0,025/1,732) 2400 = 35 (м/см2),

Gзап = 52 35 = 42,7 (кг/см2)

42,7 < 1,21 0,001548 6,8 105;

42,7 < 1273,7

те. наполнитель мягкий.

б = 1273,7 / 42,7 = 29,83



Критическая осевая сила Tcr:

Ткр = 2  К Эпр BzD1  = 2  0,2 6,8 1050,27 3,652 0,054025 = 45842 кг.

Слишком много силы



Расчет напряжений во внутреннем и внешнем слоях трехслойной панели будем проводить в соответствии с [6]. Схема загрузки показана на рис. 25.

Схема загрузки трехслойной панели

Рис. 25

qv = q(1/(1 + ));

qн = q(q/(1 + ));



л= Е1н / Е1в = 6,8 105 / 6,8 105 = 1,

q = 8157 / ( 140,5) = 18,48 (кг/см2),



qv = 18,48 (1/(1 + 0,8)) = 10,27 (кг/см)

[02] = 27,5 (кг/мм2).

qн = 18,48(0,8/1,8) = 8,21 (кг/см),





Избыточная сила:



2.7.4. Проверка прочности внутреннего канала к внешнему давлению

Расчетные нагрузки:

1. Установившийся режим Н = 0; М = 0;

Разрежение на входе в воздухозаборник распространяется на всю длину канала:





Gyz = 55,42 кг/см2;

Gзап = 35,4·83 = 67,8 кг/см2.

Определяем Ркр для несимметричной трехслойной оболочки с мягким средним слоем (рис. 26)

Рис. 26

ля= 1 = En/Ev; К = 0,8.

Мягкий наполнитель:

г = h B1/l R0,5 ,

а = 5г Эпр/Гзап,

с1 = D2rac/D2,

D2рас = v3 + lin3 = 0,153 + 0,123 = 0,00513 (см3).

D2 = 4(z0 – h – н)3 + 4(H – z1)3 + 4li[z03 – (z0 – н)3] ,

z0 = [in2 + 2in(n + h) + lin2]/[2(in + lin)] .

z0 = [0,152 + 2 0,15(0,12 + 2,8) + 0,122]/[2(0,15 + 0,12] = 1,2461.

D2 = 4(1,246 - 2,8 - 0,12)3 + 4(2,27 - 1,246)3 + 4 1(1,2463 - (1,246 - 1,123) = = 3,6515,

c1 = 0,005103/3,6515 = 0,0013975.

= 6,627·10-4.

Gзап = 67,8 кг/см2.

а = 5 6,627 10-4 6,8 105 / 67,8 = 33,22.

Мягкий наполнитель:

Gzap <<5g·Epr .

67,8 << 5 6,627 10-4 6,8 105 ,

67,8 << 2233,18

lga = lg33,22 = 1,52

по графику при l1 = 0,0013975 определяем  = 0,027.

Ркр = кг/см2.



Силы, действующие во внутреннем и внешнем слоях:

Еz = 6000 кг/см2,

0,005358,

20,5 (кг/см),

Зв = 0,645 69,25 / 1,805358 = 24,741 (кг/см).



Избыточная сила:





Избыточная сила:



Давление, передаваемое на наполнитель:

Рзап = Р/(1 +  + ) = 0,357 (кг/см2).

Проверяем ячеистую систему наполнителя на стабильность. Схема загрузки показана на рис. 27.

Схема загрузки лицевой стороны заливной ячейки и ее параметры

Рис. 27

Р = 0,357 кг/см.

а/b=20/10=2,0, К=3,6/

= 34,56 кг/см2,

f = 0,866 1 = 0,866 см2.





Проверяем стенку ячейки на устойчивость к номинальному давлению в канале при М = 0,52 (Н = 0, p = 1,009 кг/см2).

Давление, передаваемое на наполнитель:

Рзап = Р/(1 +  + ) = 1,009/1,80536 = 0,559 (кг/см2).





Определяем допустимый диаметр неклеевого пятна по наружной обшивке.

Рассмотрим работу квадратной пластины на устойчивость (края подпираются).

а/б = 1, К = 3,6.

= 14,366 см.

Fнепр = 162,1 см2.

Принимаем запас прочности по радиусу f = 2,5, тогда cont = 5,746 см.

Фнепр = 25,93 см2.

2.8. Автоматизация расчета аэродинамических нагрузок

воздухозаборник

Для автоматизации трудоемкого расчета нагрузок на воздухозаборник разработаны алгоритм и программа их расчета, реализованные на ПК типа IBM-PC/AT. Программа позволяет рассчитывать давления по длине и сечениям воздухозаборника для расчетных вариантов А' и Д'.

Программа написана на Фортране. Входные данные:

– начальное значение угла 1;

– конечное значение угла 1;

- начальные значения координат xini (координаты точек по длине гондолы);

– конечное значение координаты xkon (координаты точек по длине гондолы);

– значение угла ;

– значение угла ;

- значение динамического давления - q;

- значения составляющих аэродинамических сил по осям координат в центре давления.

В приложении содержится распечатка программы и результаты расчета нагрузок в случаях А' и Г' на силовую установку Д-436Т.

3. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ПРОЦЕСС СБОРКИ ВОЗДУХОЗАБОРНОГО КАНАЛА СОТОВОЙ ЗВУКОГЛОЩАЮЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ

3.1. Технологичность конструкции воздухозаборника

Воздухозаборный канал имеет сложную форму оболочки двойной кривизны и представляет собой трехслойную конструкцию, состоящую из металлических обшивок и сотового заполнителя из стеклопластика.

Внутренняя перфорированная обшивка состоит из трех частей и стыкуется встык через подкладки, наружная обшивка разрезается внахлест. Воздухозаборный канал является особо важной частью изделия.

3.2. Применяемые материалы и оборудование

Номенклатура основных и вспомогательных материалов, оборудования, оснастки и инструментов приведена в табл. 16–18

Таблица 16

Основные материалы, используемые при изготовлении конструкции воздухозаборника

Таблица 17

Вспомогательные материалы, используемые при изготовлении конструкции воздухозаборника

Таблица 18

Оборудование, приспособления, инструменты, применяемые при изготовлении воздухозаборной конструкции

3.3. Технологический процесс сборки обшивки и элементов каркаса

Мы не включаем формообразование в описание технологического процесса

внешняя и перфорированная обшивка, профилирование.

Мы считаем их готовой продукцией для дальнейшего производственного процесса.

воздухозаборный канал.

Процесс предварительной сборки обшивок и элементов каркаса показан в табл. 19

Таблица 19

Предварительная сборка обшивки и элементов каркаса

1 – технологический профиль; 2 - приспособление для сборки и склейки воздухозаборника - пластина; 3 - перфорированная обшивка;
4 — неперфорированная кожа; 5 - упор; 6 - сотовый заполнитель

Рис. 28

Продолжение таблицы. 19

1 – технологический профиль; 2 - приспособление для сборки и склейки воздухозаборника - пластина; 3 - перфорированная обшивка;
4 — неперфорированная кожа; 5 - профиль (дет. 015, 027, 017, 028);
6 - сотовый заполнитель; 7 - технологический профиль

Рис. 29

Продолжение таблицы. 19

Таблица 20

Подготовка сотового заполнителя к склеиванию

Схема соединения сотовых панелей

поперечный шов, ВК-31

продольный шов

Рис.30

Таблица продолжена. 20

Таблица продолжена. 20

Таблица продолжена. 20

Таблица 21

Окончательная сборка и склейка воздухозаборника

Таблица продолжена. 21

Таблица 22

Контроль

3.4. Применение композитных материалов в конструкции воздухозаборника

материалы

Композитные материалы с разнообразными и уникальными свойствами открывают большие возможности для создания эффективных конструкций силовой установки.

КМ представляет собой искусственно созданный материал, состоящий из двух и более разнородных и взаимно нерастворимых компонентов (фаз), связанных между собой физическими и химическими связями, и обладающий характеристиками, превышающими средние значения составляющих его компонентов.

Принципиальное значение замены металлов как традиционных конструкционных материалов для КМ состоит в том, что вместо ограниченного числа материалов с постоянными и практически одинаковыми свойствами по всем направлениям появляется возможность использовать большое количество новых материалов со свойствами, различающимися по разным направлениям в зависимости от направления ориентации наполнителя в материале. (анизотропия свойств КМ). Причем эта разница в свойствах КМ является регулируемой, и конструктор имеет возможность целенаправленно создавать КМ под конкретную конструкцию в соответствии с текущими нагрузками и особенностями его эксплуатации. Таким образом, правильно спроектированная и качественно изготовленная конструкция КМ может быть более совершенной, чем металлическая.

В то же время специфика КМ, в частности их низкая прочность и сдвиговая жесткость, требует внимательного отношения к конструктивно-технологической обработке конструкции: расчету сложных многослойных систем, сохранению высоких прочностных свойств армирующих волокон в продукта, и получение стабильных характеристик СМ.

Отличительной особенностью изготовления деталей из ПКМ является то, что в большинстве случаев материал и изделие создаются одновременно. В этом случае изделию сразу придаются заданные геометрические размеры и форма, что позволяет значительно снизить его стоимость и сделать его конкурентоспособным с изделиями из традиционных материалов, несмотря на относительно высокую стоимость полимерных связующих и волокнистых наполнителей.

Технология изготовления деталей из ПКМ включает следующие основные операции. 1 - подготовка армирующего наполнителя и подготовка связующего, 2 - сочетание армирования и матрицы, 3 - формообразование детали, 4 - отверждение связующего в КМ, 5 - механическая обработка детали, 6 - контроль качества часть. Подготовка исходных компонентов заключается в проверке их свойств на соответствие ТУ, а также в обработке поверхности волокон для улучшения их смачиваемости, повышения прочности сцепления между наполнителем и матрицей в готовых ПКМ (удаление смазки , проклейка, активация поверхности, химическая очистка поверхности, удаление влаги и др.). . П.).

Совмещение армирующих волокон и связующего может осуществляться прямым или непрямым способами.

К прямым методам относятся те, при которых изделие формуют непосредственно из исходных компонентов КМ, минуя операцию изготовления из них полуфабрикатов.

К непрямым методам изготовления относятся те, при которых конструктивные элементы формируются из полуфабрикатов. При этом пропитка армирующих волокон связующим является самостоятельной операцией, в результате которой получают предварительно пропитанные материалы (препреги) - нити, жгуты, ленты и ткани, которые затем высушивают и частично отверждают.

Препреги готовят на специальных установках вертикального или горизонтального типа, одна из которых показана на рис. 31

Формование деталей современной техники из ПКМ осуществляется многими технологическими методами, из которых наибольшее распространение получили намотка, прессование, вакуумное и автоклавное литье, пултрузия.

Рис. 31

один -стекловолокно из бобин, установленных в шпулярнике. 2 - пропиточная ванна с отжимными валиками, 3 - раскладчик нитей, формирующий из них ленту, 4 - подающий валик, 5 - цилиндрическая сушильная камера ленты с барабаном. между двумя боковыми дисками которых расположены шесть лентопротяжных конвейеров, 6 - моталка с препреговой лентой и намоточным устройством, 7 -нагреватель, 8 - нагнетающий вентилятор, 9 - всасывающий вентилятор

метод намотки. Намоткой называют процесс формообразования конструкций из КМ, при котором заготовки получают автоматизированной укладкой по заданным траекториям армирующего наполнителя (нитей, лент, тканей), îáû÷íî ïðîïèòàííîãî ïîëèìåðíûì ñâÿçóþùèì, íà âðàùàþùèåñÿ êîíñòðóêòèâíûå ôîðìû èëè òåõíîëîãè÷еñкèå оправки.

Державки или пресс-формы конфигурируются и имеют размеры, соответствующие внутренним размерам изготавливаемой детали. Формование детали намоткой завершается отверждением намотанной заготовки.

В настоящее время намотку осуществляют на автоматических намоточных станках с программным управлением, позволяющих получать изделия различных форм и размеров. Метод намотки наиболее широко применяется для изготовления конструкций, имеющих форму тел вращения или близкую к ней. Намоткой изготавливаются трубы, баки, сосуды под давлением различной формы, конические обечайки, стержни, короба и т.д.

На рис. 32 представлена ​​схема машины для спиральной намотки труб и емкостей сложной формы. При этом армирующий материал размещается на поверхности оправки под определенными расчетными углами, которые выбираются в зависимости от характера нагружения конструкции и в конечном итоге определяют механические характеристики ПКМ. Требуемый угол укладки достигается подбором скоростей вращения оправки и движения спредера. При намотке материал укладывается с некоторым натяжением, что способствует увеличению давления формования и получению монолитной структуры ПКМ.

Рис. 32

1 - технологическая оправка, 2 - натяжитель нити, 3 - пропиточно-натяжное устройство, 4 - шпулярник, 5 - блок программного управления

4. Общий анализ технологического процесса при работе на прессе.

Таблица 23

Количественные показатели пожаровзрывоопасных веществ и материалов

Таблица 24

Микроклимат

Таблица 25

освещение

Таблица 26

Промышленный шум, промышленные вибрации

Таблица 27

электромагнитные поля

Таблица 28

Воздух рабочей зоны

Таблица 29

4. 1. Технические мероприятия по обеспечению безопасности при

работа с прессой.

Конструкция и расположение механизмов и узлов пресса должны обеспечивать простоту обслуживания, а также свободный и удобный доступ к штампам, предохранительным и регулируемым устройствам. Пресс должен иметь: таблички с краткой технической характеристикой и указанием периодичности и мест смазки; указатели предела регулировки шатуна, направления вращения маховика или фрикционных дисков, положения коленчатого вала (и фрикционного пресса предельного положения ползуна); световые сигналы, указывающие на то, в какой из режимов пресса переключена цепь управления и что «цепь управления находится под напряжением» и «работает основной двигатель». Толкатели кнопок управления в зависимости от функционального назначения должны иметь цвета, указанные в табл. тридцать

Таблица 30

Конструкция систем переключения и торможения должна обеспечивать надежность их работы, простоту регулировки и замены изношенных деталей. Устройства управления, сцепление и тормоз не должны допускать случайного или самопроизвольного включения пресса.

На прессах усилием более 16 т необходимо устанавливать фрикционы.

Для автоматического отключения пресса в случае падения давления воздуха в воздуховоде пресса необходимо установить соответствующее реле давления. Коммутационные устройства и тормозные устройства при работе пресса в режиме «одиночный ход» должны обеспечивать автоматическое выключение сцепления и включение тормоза после каждого хода при нахождении ползуна в исходном крайнем положении. Рекомендуется использовать двойные воздухораспределители и другие средства для предотвращения двойного хода ползуна.

Тормозная система должна выполнять механическое торможение независимо от источника энергии; высвобождение - механическим путем или с помощью энергоносителя (электрический ток, воздух и др.). Угол торможения не должен превышать 15' угла поворота коленчатого вала. При расположении муфты включения и тормоза на разных концах вала между ними должна быть предусмотрена блокировка, обеспечивающая срабатывание тормоза сразу после выключения муфты и не позволяющая включить тормоз до момента выключения муфты. полностью отключен.

Прессы механические усилием более 16 тонн, гибочные. Кривошипные (гибочные) прессы должны быть снабжены устройствами (балансирами), препятствующими опусканию ползуна под действием собственного веса и веса прикрепленного к нему инструмента при выходе из строя тормоза или при обрыве шатуна.

Прессы однокривошипные усилием более 100 т и прессы двухкривошипные усилием более 63 т для регулировки межштампового пространства должны иметь индивидуальные электродвигатели. Запуск двигателя пресс-формы должен быть сблокирован с запуском пресса, чтобы нельзя было включить пресс во время периода регулировки. Усилие на рукоятке устройства ручной регулировки зазора между плашками не должно превышать 10 кг. Верхний и нижний пределы регулировки межштампового промежутка должны быть ограничены концевыми выключателями при регулировке с помощью электродвигателя и соответствующими указателями при ручной регулировке.

Прессы, на которых проводится групповая работа, должны быть оборудованы управлением II группы - двуручным для каждого штампа, позволяющим включать пресс на рабочий ход только при одновременном включении всех пусковых устройств.

На двух- и четырехкривошипных прессах следует устанавливать не менее двух пультов управления - с передней и с задней стороны пресса. Каждый пресс, установленный на автоматических линиях, кроме центрального пульта управления, должен иметь индивидуальный пульт управления.

Кнопки (ручки) управления прессом (ходом ползунка) должны располагаться на высоте 700 - 1200 мм от уровня пола. Кнопки «Пуск» двуручного включения должны находиться на расстоянии друг от друга. не менее 300 мм и не более 600 мм.

Опорная поверхность педали нажатия должна быть прямой, нескользкой, иметь закругленный конец и упор для носка обуви на расстоянии 110-130 мм от него. Педаль должна быть защищена прочным кожухом, открытым только с фронтальной стороны и исключающим возможность случайного удара по ней. Верхний край кожуха должен быть закруглен, чтобы исключить возможность травмирования ноги при надевании на педаль. Усилие на педали для включения пресса должно быть в пределах 2,5-3,5 кг. Опорная поверхность пусковой педали должна быть установлена ​​на высоте 80 - 100 мм от уровня пола; Включать пресс на рабочий ход следует после нажатия педали на 45 - 70 мм соответственно.

Прессы должны быть оснащены предохранителями для предотвращения повреждения пресса при перегрузке. Прессы с механизмами наклона станины, подъема и поворота стола должны иметь запорные устройства, надежно фиксирующие станину и стол в нужном положении. Открытые одностоечные прессы должны быть снабжены прочными ограждениями кривошипно-шатунного механизма и кривошипного вала, чтобы предотвратить падение их частей в случае случайной поломки.

Механизмы автоматической подачи и другие средства механизации на прессах, если их работа может представлять опасность для работающих, должны быть закрыты соответствующими ограждениями. Каждый пресс при работе в режиме одиночных ударов должен быть оборудован защитным устройством, предотвращающим травмирование рук в опасной зоне (двуручное включение, фотоэлементная защита, подвижное ограждение и т.п.). Защитные устройства должны отвечать следующим основным требованиям: исключать возможность попадания рук под опускающийся ползунок (штамп) или удалять руки из-под опускающегося бегунка (штампа); автоматически блокируется в защитном положении, пока ползунок не достигнет безопасного положения; обеспечивать защиту при каждом опускании ползуна, для чего защитное устройство должно быть сблокировано с механизмом включения муфты или соединено непосредственно с ползунком; разрешить регулировку при изменении хода ползуна и закрытой высоты пресса; не мешать работе и обзору рабочего пространства при штамповке и не причинять травм при ее действии. При необходимости штамповки крупных заготовок, удерживаемых руками, должна быть предусмотрена возможность включения или выключения защитного устройства с фиксацией его в требуемом положении.

Если ограждение имеет отверстия или выполнено из сетки, то расстояние от подвижных частей до поверхности ограждения должно соответствовать указанному в табл. 31

Таблица 31

При проектировании и изготовлении защитного устройства необходимо учитывать особенности конкретного пресса и условия работы на нем.

Винтовой фрикционный пресс должен быть оснащен:

а) управление двумя руками. Рычаги (кнопки) двуручного управления должны быть сблокированы между собой таким образом, чтобы включение пресса возможно было только при одновременном нажатии на оба рычага (кнопки) и чтобы была возможность включения пресса при заклинивании одного из них исключается;

б) тормозное устройство, обеспечивающее надежное удержание ползуна в верхнем нейтральном положении маховика;

в) кожух, удерживающий маховик при случайном отделении от шпинделя и сломанную фрикционную накладку маховика при повреждении;

г) амортизирующие упоры, препятствующие перемещению ползуна выше установленного предела и исключающие удар маховика о горизонтальный вал;

д) предохранительное устройство (защелка), обеспечивающее удержание ползуна в верхнем положении;

е) сервопривод (гидравлический или пневматический) для нажима диска на маховик при усилии нажима более 160 тонн.

Винтовые прессы с балансирами должны иметь ограждения на пути, пройденном этими балансирами.

Меры безопасности, предусмотренные конструкцией штампа (механизация и автоматизация подачи заготовок и выноса отходов и деталей за пределы опасной зоны; закрытые штампы; защищенные штампы и др.), следует определять в зависимости от условий и характера производства (единичное, мелкосерийное, серийное, массовое), габаритные размеры материала, заготовок и назначение самого штампа. При наличии устройства автоматической подачи заготовок в матрицу и удаления отходов и деталей из матрицы рабочее пространство пресса должно быть ограждено для исключения попадания рук в опасную зону. Забор не должен мешать наблюдению за процессом штамповки. В условиях крупносерийного и серийного производства для подачи заготовок в штамп и удаления деталей и отходов за пределы опасной зоны должны применяться средства механизации и автоматизации,

При штамповке мелких деталей малыми партиями подачу заготовок к штампу следует осуществлять с помощью средств малой механизации (лотков, ворот или других приспособлений с механической или ручной подачей). Для удаления деталей и отходов из рабочей зоны штампа необходимо предусмотреть надежные средства обеспечения безопасности. Допускается размещение заготовок в рабочей зоне штампа с помощью пинцета, но с обязательным применением защитного устройства, обеспечивающего безопасность (двуручное управление, фотоэлементная защита, ограждение опасной зоны пресса и др. ).

Табличка штампа или табличка, прикрепленная к штампу, должна четко указывать, какие предохранительные устройства должны быть задействованы. На таблички особо опасных марок по всей длине их лицевой стороны наносится полоса желтого цвета шириной 10 - 25 мм в зависимости от габаритных размеров таблички.

Подача заготовок в штамп и извлечение штампованных деталей из штампа вручную допускается только при наличии на прессе эффективных защитных устройств (двуручный выключатель, фотоэлементная защита, ограждение опасной зоны пресса и т.п.), исключающих травмирование рабочих, или при использовании штампов безопасной конструкции, выдвижных или складных матриц, сблокированных с включением пресса.

На малых штампах, применяемых на прессах с малым ходом ползуна, для исключения возможности травмирования пальцев должны быть предусмотрены безопасные зазоры между их подвижной и неподвижной частями; не более 8 мм между верхним подвижным съемником и матрицей, между неподвижным нижним съемником и пуансоном при нахождении ползуна в верхнем положении; не менее 20 мм между нижним съемником или зажимом и держателем пуансона, между втулками (в матрицах с направляющими колоннами) и съемником при нахождении ползуна в нижнем положении. На прессах с длинным ходом ползуна указанный безопасный зазор в матрице не менее 20 мм необходимо увеличить, чтобы нельзя было зажать руку при нахождении ползуна в нижнем положении.

Штампы, при работе с которыми существует повышенная травмоопасность из-за поломки их отдельных частей (штамповочные штампы, пресс-формы, штампы с твердосплавными рабочими элементами и др.), должны быть снабжены предохранительными кожухами, исключающими возможность травмирования. от разлетающихся осколков и движущихся частей.

Для сборки штампов необходимо предусмотреть надежные способы крепления всех деталей. Должна быть исключена возможность самоотвинчивания винтов и гаек крепления выталкивателей, съемников, выталкивателей, а также выдергивания плашек и пуансонов из мест их крепления в процессе работы штампа (пресса).

Крепление штампов на прессах должно быть надежным и обеспечивать удобство подачи заготовок и снятия изделий. Использование всевозможных шайб и случайных подкладок при прикреплении штампов запрещается.

Лотки, используемые для подачи заготовок в матрицу, должны иметь направляющие линии с открытым пространством между ними, позволяющими наблюдать и при необходимости ориентировать положение движущихся заготовок. Удаление застрявших в штампе деталей и отходов должно производиться только с помощью соответствующего инструмента при выключенном прессе.

Удаление штампованных деталей и отходов из пространства между штампами допускается только при нахождении ползуна в крайнем верхнем положении или при наличии на прессе защитного устройства. Во избежание образования на штампованных деталях заусенцев, вызывающих порезы рук, не допускается применение плашек и пуансонов с тупыми режущими кромками.

4.2. Обеспечение чистоты производственного процесса.

Работа над прессой не сопровождается:

а) загрязнение воздуха значительными выбросами вредных веществ

(ядовитые газы, пары);

б) значительные вибрации;

в) воздействие на работника электромагнитных полей;

Отходы при работе на прессе необходимо выносить за пределы цеха, а также в специальные помещения в зависимости от габаритов, веса, материала.

Склады должны быть обеспечены безопасными, хорошо освещенными проходами и проездами между стеллажами, входными и выходными проемами.

5. Расчет технико-экономической эффективности производства

составной воздухозаборник.

К числу новых конструкционных материалов, значительно превосходящих по прочности, жесткости и другим физико-механическим свойствам известные конструкционные сплавы, относятся так называемые композиционные материалы (КМ), или, другими словами, композиты.

При эксплуатации конструкций из КМ были выявлены основные преимущества:

- Малый вес по сравнению с традиционными типами армированных плит и оболочек.

- Экономичность по сравнению с традиционными конструкциями.

- Хорошие теплоизоляционные свойства.

При расчете экономической части определяем стоимость изготовления металлокомпозитного воздухозаборного канала на авиадвигателе.

Стоимость воздухозаборного канала определяется по формуле:

С = М + ПФ + Зо + Зд + Зсс + НРу, (1.10)

где М - стоимость материалов;

ПФ - себестоимость полуфабриката;

Зо - основной оклад;

Зд - дополнительная заработная плата;

ЗСС-отчисление на социальное страхование;

Расходы магазина NR-накладной.

Массы частей воздухозаборного канала приведены в табл. 32

ЛИТЕРАТУРА

устройства 1966 г.

6. Лизин В.Т., Пяткин В.А. Проектирование тонкостенных конструкций.

Заявление

Листинг программы для расчета аэродинамических нагрузок

к гондоле двигателя

действ.*8 fi, Po(14)/1,65, 1,69, 1,67, 0,98, 0,88, 0,82, 0,78, 0,56,

*.35,.23,.17,.15,.14,.15/

реальный*8 Py(14)/3,4,3,4,3,4,3,3,2,5,1,1,

*.7,.55,.55,.55,.56,.45,-2.,-1./,

* Пза(14)/.26,.26,.26,.26,.26,.26,.26,.27,.43,.67,

*.91,.9,.6,0./,

* Pzb(14)/3,95,3,95,3,9,3,75,2,7,1,6,1,2,.62,.4,.3,

*.2,.15,.12,0./,

* X(14)/0.,.0125,.025,.05,.1103,.15,.181,.3,.4304,

*.55,.65,.774,.9,1./

реальный*8 gamm(14)/44.,24.,16.,7.,5.,2.,1.5,-2.,-8.,-10.,-11.,

*-12.,-12.,-12./

действительное*8 R(14)/1.,1.06,1.11,1.145,1.2,1.21,1.225,1.24,1.16,

* 1.15,1.07,.95,.815,.72/

реальный * 8 alf, bett, q, t, Ln, Lk, ref, fin, sh, dfi, r1ef, r2ef, fif,

* Myx(5),Mzx(5),L,Pyc(5),Pxc(5),Pzc(5),P(5),Xc(5),Xcc(5),xt,pi

write(*,*) 'Введите начальное значение угла Fi'

читать (6, *) плавник

write(*,*) 'Введите конечное значение угла Fi'

читать(6,*) фи

write(6,*) 'Введите начальный Xrel'

читать(6,*)Ln

write(6,*) 'Введите окончательный Xrel'

читать(6,*)

write(*,*) 'Введите значение угла БЕТТА'

читать(*,*)

write(*,*) 'Введите значение угла ALFA'

читать (*, *) альфа

write(*,*) 'Введите значение q'

читать (*, *) q

пи=4*данные(1)

фи=фи*пи/180.

плавник=плавник*пи/180.

Альф=альф*пи/180.

ставка=ставка*пи/180.

Л=5,6

ш=0,003

dfi=2.*pi/1257.

хт=Ln

сделать 4 я = 1,13

если (xt.lt.x(i)) перейти к 5

4 продолжить

5 я=я-1

сделать 103 ик=1,5

Рус(ик)=0.

pzc(ik)=0.

Рхс(ик)=0.

Микс(ик)=0.

Mzx(ik)=0.

Хс(ик)=0.

103 Хсс(ик)=0.

write(*,*) 'Номер участка',i

гамма(i)=гамм(i)*pi/180.

сделать 1 t=Ln,Lk,sh

если(xt.gt.x(i+1)) то

я=я+1

write(*,*) 'Номер участка',i

гамма(i)=гамм(i)*pi/180.

конец

сделать 2 fif=fin,fi,dfi

c write(*,*) fif*180./pi,xt,r(i)

c Учет пилона *************************************

C if((xt.gt.x(5).and.xt.lt.x(6)).и.

C * (fif.lt.1.449.or.fif.gt.1.693)) перейти к 6

C if((xt.gt.x(6).and.xt.lt.x(7)).и.

C * (fif.lt.1.344.or.fif.gt.1.798)) перейти к 6

C if(xt.gt.0.1103.and.(fif.gt.1.2915.and.fif.lt.1.85))

с*перейти к 3

6 продолжить

r1ef=dcos(fif+dfi/2.)

r2ef=dcos(fif+dfi/2.)

если(xt.gt.0.1103.и.(fif.gt.0..and.fif.le.pi/2.))то

р1эф=1.

р2эф=1.

c write(*,*) '1 *********',f

Пауза

конец

если(xt.gt.0.1103.и.(fif.gt.pi/2.and.fif.le.pi))то

r1эф=-1.

r2эф=-1.

c write(*,*) '2 *********', 5

Пауза

конец

c write(*,*) fif*180./pi,xt,r1ef,r2ef

c ПАУЗА' '

P(1)=(Po(i)+Py(i)*alf*dsin(fif+dfi/2.)+Pza(i)*alf*r1ef

* -Pzb(i)*bett*r2ef)*q*L*dfi*R(i)*sh

c write(*,*) P/(sh*L*R(i)*dfi),xt,fif

Пауза

P(2)=Po(i)*q*L*dfi*R(i)*sh

P(3)=Py(i)*alf*dsin(fif+dfi/2.)*q*L*dfi*R(i)*sh

P(4)=Pza(i)*alf*r1ef*q*L*dfi*R(i)*sh

P(5)=-Pzb(i)*bett*r2ef*q*L*dfi*R(i)*sh

сделать 1000 ик=1,5

Pyc(ik)=Pyc(ik)+P(ik)*dsin(fif+dfi/2.)

Pzc(ik)=Pzc(ik)+P(ik)*dcos(fif+dfi/2.)

Myx(ik)=Myx(ik)+P(ik)*dsin(fif+dfi/2.)*xt

Mzx(ik)=Mzx(ik)+P(ik)*dcos(fif+dfi/2.)*xt

Pxc(ik)=Pxc(ik)+P(ik)*dtan(gamm(i))

1000 продолжить

3 продолжить

2 продолжить

хт=хт+ш

R(i)=R(i)+sh*L*dtan(gamm(i))

1 продолжить

сделать 100 ик=1,5

если(мазки(Pyc(ik)).gt.1.d-10) то

Xc(ik)=Myx(ik)/Pyc(ik)

еще

write(*,*)ik,'Myx=',Myx(ik)

конец

если(мазки(Pzc(ik)).gt.1.d-10) то

Xcc(ik)=Mzx(ik)/Pzc(ik)

еще

write(*,*)ik,'Mzx=',Mzx(ik)

конец

write(*,*) 'Воздушные ценности. силы в CD'

100 запись(*,12) Pxc(ik),Pyc(ik),Pzc(ik),Xc(ik)*L,Xcc(ik)*L

12 формат(1x,'Pxc=',f10.2,/,1x,'Pyc=',f10.2/,1x,'Pzc=',f10.2/,

* 1x,'Xyc=',f15.7,/,1x,'Xzc=',f15.7)

открыть (1, файл = 'aer.res')

write(1,*) 'Начальное значение угла Fi'

запись(1,*) fin*180./pi

write(1,*) 'Конечное значение угла Fi'

запись(1,*) fi*180./pi

write(1,*) 'Начать Xstart'

записать(1,*) Ln*5.6

write(1,*) 'Окончательный Xend'

написать(1,*)Lk*5.6

write(1,*) 'Значение угла БЕТТА'

запись(1,*) ставка*180./пи

write(1,*) 'Значение угла ALFA'

записать(1,*)альф*180./пи

write(1,*) 'Значение q'

написать(1,*) q

write(1,*) 'Ценности воздуха. силы в CD'

сделать 102 ик=1,5

102 запись(1,12) Pxc(ik),Pyc(ik),Pzc(ik),Xc(ik)*L,Xcc(ik)*L

закрыть(1)

остановка' '

конец